В 1972 г. произошло обрушение части крупнопа­нельного здания школы. Здание состоит из трех корпу­сов— корпуса А высотой 4 этажа с размером в плане 16,8×12 м и корпусов Б и В высотой 2 этажа с разме­ром в плане соответственно 26,8X12,8 и 80X12 м (рис. 9).
Несущими конструкциями корпуса А являются по­перечные стены толщиной 15 см и ригели, расположен­ные в основном через 7,2 м, за исключением средней ча­сти между осями 10—17, где они расположены через 3,2 и 6,8 м. На несущие стены через ригели опираются мно­гопустотные панели перекрытий. Опирание панелей на ригели осуществляется в виде платформенного стыка. В соответствии с проектом торцы многопустотных пане­лей на участках опирания должны заполняться бетоном марки М 300.
Поперечные стены опираются на фундаментные па­нели с проемами для прохода по техническому под­полью. Фундаментные параметры опираются на сборные ленточные фундаменты из сборных железобетонных бло­ков-подушек (рис. 10).
Несущими конструкциями в осях 1—9 и 20—26 слу­жат железобетонные колонны высотой в 2 этажа и бал­ки пролетом 12 м, по которым уложены многопустотные панели покрытий.

В 1972 г. произошло обрушение части крупнопа­нельного здания школы. Здание состоит из трех корпу­сов— корпуса А высотой 4 этажа с размером в плане 16,8×12 м и корпусов Б и В высотой 2 этажа с разме­ром в плане соответственно 26,8X12,8 и 80X12 м (рис. 9).
Несущими конструкциями корпуса А являются по­перечные стены толщиной 15 см и ригели, расположен­ные в основном через 7,2 м, за исключением средней ча­сти между осями 10—17, где они расположены через 3,2 и 6,8 м. На несущие стены через ригели опираются мно­гопустотные панели перекрытий. Опирание панелей на ригели осуществляется в виде платформенного стыка. В соответствии с проектом торцы многопустотных пане­лей на участках опирания должны заполняться бетоном марки М 300.
Поперечные стены опираются на фундаментные па­нели с проемами для прохода по техническому под­полью. Фундаментные параметры опираются на сборные ленточные фундаменты из сборных железобетонных бло­ков-подушек (рис. 10).
Несущими конструкциями в осях 1—9 и 20—26 слу­жат железобетонные колонны высотой в 2 этажа и бал­ки пролетом 12 м, по которым уложены многопустотные панели покрытий.
Наружные продольные стены самонесущие, из круп­ных однослойных панелей толщиной 30 см, выполненных из ячеистых бетонов при двухрядной разрезке (рис. 11).

 

 

Торцевые стены (также крупнопанельные) являются несущими и выполнены двухслойными с внутренним сло­ем из тяжелого бетона марки М 200 и наружным из ячеистого бетона. Разрезка панелей торцевых стен так­же двухрядная.
Конструктивной особенностью внутренних попереч­ных несущих стен корпуса А является ослабление их с одной стороны большим проемом шириной 3,7 м с остав­лением около стены по оси Л сильно нагруженной узкой панели размером 64X15 см, опирающейся на стык па­нелей перекрытий с заделанными пустотами. Эти стены запроектированы из крупных панелей высотой 2,54 м и толщиной 15 см, две из которых длиной 4,94 (тип I) и длиной 2,67 м (тип II) составляют первый ряд глухого участка поперечной стены, примыкающего к продольной по оси Н. Торец этого участка поперечной стены со сто­роны коридора закрыт перпендикулярно установленной к ней короткой панелью шириной 70 см. Третьи панели (тип III) поперечных стен, примыкающие к продольной оси Л, имеют ширину 64 см и на 6 см входят в верти­кальные стыки наружных стен. Вторым рядом внутрен­них поперечных стен является ригель высотой 49 см и толщиной 16 см, который имеет длину 12,1 м и перекры­вает панели и проем между ними по всей ширине корпу­са А. Толщина концов ригелей на длине 11 см уменьше­на на 4 см для заведения их в вертикальные стыки на­ружных стен. Такое же уменьшение толщины с одной стороны имеют панели, примыкающие к стыкам панелей наружных стен.
Поперечная жесткость корпуса А обеспечивается поперечными стенами в сочетании с ригелями и опира­ющимися на них перекрытиями. Продольная жесткость по проекту обеспечивается продольными стенами двух лестничных клеток и санузлов, расположенных вдоль корпуса между поперечными осями 10—12 и 14—17, а также наружными продольными стенами по осям Л и Я

11. Корпус А
а — передний фасад; б — боковой фасад; 1 — фундаментные панели; 2 — цо­кольные панели; 3— наружные стеновые панели; 4 — многопустотные железо­бетонные панели; 5 — несущая панель типа III; 6 — продольная панель типа IV; 1—несущая стеновая панель типа II; 8 — несущая стеновая панель типа I; 9 — ригель

благодаря  заводке в них на 50 мм   поперечных стен и соединения наружных стен с перекрытиями.
Шурфование около фундамента внутренней стены по оси 3 между осями Л и Н, произведенное после обруше­ния, показало, что грунтами основания являются корич­невато-бурые суглинки, находящиеся на отметке залогкения фундаментов в мерзлом состоянии и обладавшие в связи с этим повышенной прочностью и сцеплением (смерзанием) с боковыми поверхностями фундаментов в момент аварии.
Строительство здания школы, начатое в 1971 г., осу­ществлялось по типовому проекту. Строительство «нуле­вого» цикла здания было закончено к концу декабря 1971 г., причем перекрытие над техническим подпольем монтировалось в третью декаду декабря в зимних усло­виях при температуре —10 °С. Первый и второй этажи монтировались в январе 1972 г. при устойчивых моро­зах, доходивших в отдельные дни до —28 °С. Третий и четвертый этажи монтировались в феврале 1972 г. при отрицательной температуре, постепенно повышающейся к концу месяца. В марте 1972 г. на строительстве выпол­нялись в основном внутренние работы по замоноличива-нию стыков верхних этажей и подготовке к усилению по указанию авторского надзора опорных узлов панелей поперечных стен в первом этаже.
После наступившего во второй декаде марта 1972 г. длительного весеннего потепления, при котором темпе­ратура воздуха стала положительной, 14 марта в пол­день произошло внезапное обрушение части 4-этажного корпуса здания школы, ограниченной в плане осями 1—11 и Л—Н, на полную его высоту. Размеры обрушив­шейся части здания составляют по длине 32 м и по ши­рине 12 м. Площадь обрушившейся части около 380 м2.
В момент обрушения части корпуса А величина на­грузок, действовавших на его внутренние несущие конст­рукции, составляла около 50 % проектных.