Обрушение двух проле­тов транспортерной галереи № 1 агломерационной фаб­рики горно-обогатительного комбината

В ноябре 1964 г. произошло обрушение двух проле­тов транспортерной галереи № 1 агломерационной фаб­рики горно-обогатительного комбината. Галерея № 1 входит в состав строящегося комплекса агломерацион­ной фабрики горно-обогатительного комбината и пред­назначена для транспортировки концентрата из корпуса обогащения в корпус шихтовых бункеров аглофабрики.
Строительство агломерационной фабрики, в комплекс которой входит галерея № 1, осуществлялось по проек­ту, разработанному специализированной генеральной проектной организацией.

Читать далее

Нарушение мер пожарной безопасности при производстве строительно-мон­тажных работ

Установлено, что при производстве строительно-мон­тажных работ нарушались меры пожарной безопасности. Временный внутренний пожарный водопровод на период строительства отсутствовал, а постоянный не был задей­ствован. Пожарная охрана и добровольные пожарные дружины не были организованы. Отмечается, что неко­торые электросварщики не имели удостоверений на пра­во проведения сварочных работ.
Места, где велась сварка, не были обеспечены пер­вичными средствами пожаротушения, не принимались меры по очистке рабочих мест от сгораемых материалов и защите сгораемых конструкций от попадания на них искр.

Читать далее

Анализ причин аварии трубопровода

На основе анализа причин аварии трубопроводов и проведенных после нее исследований были скорректи­рованы технические условия на сварку.
Изменилась точка зрения и в отношении использо­вания конструкций раструбных стыков и стыков с на­кладками в сварных трубопроводах. Отмечается, что эти стыки обычно являются наиболее экономичными и удобными для работы в полевых условиях и поэтому будут применяться и в дальнейшем. Но учитывая, что условия строительства изменяются, эти конструкции стыков не будут применяться автоматически, как это имело место в прошлом.

Читать далее

Проверочные расчеты обрушившегося пролетного строения

Проверочные расчеты обрушившегося пролетного строения были выполнены в целях проверки правильно­сти расчетов, выполненных при проектировании пролет­ного строения, а также для оценки напряженного состоя­ния пролетного строения, имевшего место непосредст­венно перед его обрушением.
Для проверки были предъявлены расчеты типового пролетного строения 1957 г. для монолитной плиты про­езжей части и типового проекта 1961 г. также для моно­литной плиты проезжей части.

Читать далее

Единые международные рекомендации по расчету и строительству сооружений из сборных элементов боль­шого размера

Во Франции начиная с 1966 г. крупнопанельные зда­ния проектируют в соответствии с Рекомендациями по крупнопанельному домостроению, разработанными со­вместно Европейским комитетом по бетону (СЕВ), Меж­дународным советом по строительству (СИБ) и Евро­пейским союзом по строительству.
Выпущенные Европейским комитетом по бетону «Единые международные рекомендации по расчету и строительству сооружений из сборных элементов боль­шого размера» регламентируют единую систему правил проектирования крупнопанельных сооружений в стра­нах Западной Европы. Согласно этим Рекомендациям, при проектировании и строительстве здания необходимо обеспечить такие условия работы конструкции, чтобы при действии необычных нагрузок здание не развалилось бы, как карточный домик.

Читать далее

Анализ этих возможных причин обрушения

Анализ этих возможных причин показал следующее. Отклонение здания от вертикали в связи с наклоном фундаментной плиты имело место в натуре. Вертикаль­ная съемка поверхности плиты, выполненная после рас­чистки завала по сетке 2X2 м, показывает ее наклон в сторону оси 11 относительно оси 1 на 4,2 см. Этот на­клон подтверждается также контрольной нивелировкой выравнивающей бетонной постели под фундаментные панели, частично сохранившиеся после разборки завала. Выравнивающая постель, выполненная до монтажа го­ризонтально, согласно схеме нивелировки имеет наклон до 4,4 см в сторону той же оси 11. Следует при этом принять во внимание, что поворот здания на 90° отно­сительно центра свайного поля привел к смещению центра его тяжести с оси симметрии свайного поля на 35 см в сторону оси 11, по которой отмечена просадка здания на 4,2…4,4 см. В связи с неравномерной просад­кой фундаментной плиты (на 4,2…4,4 см) конструкции верхней части смонтированного здания могли иметь от­клонения от вертикали на 9… 11 см. Такие отклонения могли быть своевременно вскрыты и предупреждены пу­тем инструментального контроля геометрических разме­ров при монтаже конструкций, что не было сделано.

Читать далее

Расчет цементных силосов

До 1948 г. для расчета цементных силосов пользова­лись формулами Янсена—Кенена, по которым определя­ли вертикальное и горизонтальное давления в силосах, загруженных цементом. При этом основными параметра­ми для определения давления принимали: угол внутрен­него трения для цемента ср=30° и коэффициент трения цемента по бетону f=0,58. Диаметр силосов принимался равным 11м при высоте силосов 22 м. Силосы связыва­ли между собой попарно и располагали в один ряд. В середине между парными силосами строили упаковоч­ную и лестничную клетки. Цемент выгружали цепными элеваторами или через донную галерею, оборудованную шнеками. Толщина стенок силосов принималась равной 18 см при армировании их кольцевой сеткой из армату­ры в один ряд с перепуском стыков на 20 диаметров. Бе­тон для стенок принимали марки Ml 10. По проекту с такими данными, в то время типовому, было построено много силосов на цементных заводах.

Читать далее

Причина обрушения конструкции цеха

Непосредственной причиной обрушения конструкции цеха в пролете Е—И, в осях 35—41 явился отрыв рас­тянутого раскоса от фасонки нижнего пояса в подстро­пильной ферме Р-33 между колоннами 38—36 ряда Е. Этот разрыв произошел вследствие динамического уда­ра от упавших плит фонаря либо всей фонарной над­стройки и пониженного качества сварки, выполненной заводом металлоконструкций. Однако найти прямые до­казательства падения плит или всей фонарной надстрой­ки было невозможно.

Читать далее

Результат обрушения конст­рукции стропильных и фонарных ферм

Обрушение конструкций произошло неожиданно. По-видимому, каких-либо признаков предаварийного состояния не было. В результате обрушения все конст­рукции стропильных и фонарных ферм со связями полно­стью деформировались, а сборные железобетонные пли­ты покрытия разрушились и не подлежат восстановле­нию. Подкрановые балки и верхушки колонн блока имеют
частичные деформации, которые подлежат исправле­нию непосредственно на строительной площадке.

Читать далее

Процесс обрушения клуба

Район строительства клуба относится к семибалльной сейсмической зоне. Во время обрушения температура воздуха была 8,2 °С. погода безветренная. Каких-либо динамических воздействий перед обрушением покрытия не было.
В момент обрушения металлические фермы были за­гружены частично. Утеплитель был уложен частично (рис. 66). Подвесной потолок отсутствовал. По свиде­тельству очевидцев, обрушение длилось около 3 мин. Все конструкции покрытия пришли в негодность и не подле­жат дальнейшему использованию.
Строительство клуба было начато, в апреле 1971 г.; монтаж металлических ферм — в июле 1973 г. и закон­чен в сентябре этого же года, а укладка плит покрытия производилась с сентября 1973 г. по январь 1974 г.

Читать далее