Установлено, что конструкция каркаса была смонти­рована на значительной части здания на высоту 10 эта­жей без надлежащей сварки и заделки раствором всех стыков и сопряжений элементов и без кладки стен, вследствие чего не обеспечивалась устойчивость каркаса в продольном направлении.
Устойчивость каркаса в продольном направлении могла быть обеспечена при условии: замоноличивания всех швов между торцами ребристых настилов и боковой поверхностью ригелей; наличия приваренных стержней по верху настилов и полной заделки стыков ригелей с колоннами и стыков колонн, а также заделки закладных деталей и элементов, предусмотренных проектом.

При проверке причин аварии было установлено, что завод, изготовлявший сборные железобетонные изделия, самовольно изменил типовой чертеж железобетонных плит в части крепления закладных уголков, что, как показала проверка, снизило прочность соединения плит между собой в 3 раза. Известны и другие отступления от требований проеков, допускаемые заводами железо­бетонных изделий. Поэтому были приняты меры по уси­лению контроля за работой заводов с тем, чтобы не до­пускать внесения изменений в типовые чертежи изделий без согласования с авторами проектов.

В апреле 1961 г. произошло обрушение каркаса, смонтированного из сборных железобетонных элементов. Здание имело десять этажей, из них девять над землей и один этаж подвальный. Конструкции здания состояли из сборного каркаса и наружных кирпичных самонесу­щих стен. Длина здания 56,6 м, ширина 21 м с сеткой колонн в поперечном направлении 6,55 + 6,4 + 6,55 м, шаг колонн в продольном направлении 6,1 м (рис. 1). Пол­ная высота здания 41 м.
Каркас представляет собой 10 железобетонных рам, расположенных поперек здания и состоящих из сборных элементов: колонн и ригелей (рис. 2). Междуэтажные перекрытия выполнены из сборных железобетонных плит размером 5,66X1,48 м.
По данным инженерно-геологических изысканий, ос­нованием для фундаментов здания являлись моренные суглинки с гравием и щебнем мощностью 2…5 м. Фунда­менты здания железобетонные монолитные из бетона марки М 300 в виде перекрестных лент.
Наружные стены кирпичные толщиной 51 см, запро­ектированы из семищелевых камней марок 100 и 75. Сое­динение сборных железобетонных элементов между собой предусмотрено на сварке с заделкой зазоров рас­твором и бетоном марок М 200…400.
В поперечном направлении расчетная схема была принята в виде 10-этажной рамы с жесткими узлами (рис. 3) и с колоннами, защемленными в фундаменте. В продольном направлении расчетная схема быала при­нята в виде рам, ригелями в которых должны были яв­ляться плиты перекрытий.

Поверочный расчет узлов по измененной схеме рамы показал, что и в этом случае прочность поперечных рам достаточна. По проекту прочность и устойчивость карка­са здания вследствие отсутствия продольных ригелей поставлена в зависимость от жесткости узлов сопряже­ний плит с ригелями и способности ригелей воспри­нять крутящий момент от плит и передать его на ко­лонны.
Как показал поверочный расчет, конструкция плит перекрытий и их соединения между собой через сталь­ные накладки по углам не обеспечивают достаточной прочности узлов сопряжений. Моменты, возникающие в этих местах под действием ветровой нагрузки (при от­сутствии полезной) в наиболее слабом сечении (в зоне плит за пределами закладных деталей), должны быть восприняты двумя стержнями арматуры плит, имеющи­ми диаметр 8 мм, и частично арматурой сеток.

Проверкой проекта каркаса здания установлено, что в процессе монтажа устойчивость каркаса в поперечном направлении была бы обеспечена при условии полной сварки и заделки бетоном узлов рам с отставанием не более чем на один этаж. В продольном направлении ус­тойчивость каркаса зависела от устойчивости колонн и прочности узлов соединений плит между собой и с риге­лями.
Поверочный расчет показал, что даже при полной заделке всех узлов каркас мог бы воспринять ветровую нагрузку не более 100 Н/м2.
В связи с тем что плиты были уложены насухо, они не могли воспринять крутящих моментов ригеля, и про­дольная жесткость системы монтируемых конструкций зависела в действительности только от продольной ус­тойчивости колонн.

Для изготовления колонн, ригелей и плит применя­лась сталь марок СтЗ, Ст5, 25Г2С и 35ГС. Приведенные в заводских сертификатах характеристики сталей отве­чают требованиям соответствующих ГОСТов и ТУ. Испытанные контрольные образцы арматуры, вырезан­ные из разрушенных колонн ригелей после аварии, так­же подтвердили удовлетворитльные механические ха­рактеристики стали. Химический анализ стали испытан­ных образцов показал соответствие содержания основ­ных химических элементов требованиям стандартов.

Акт освидетельствования оснований перед сооруже­нием фундаментов подтверждает данные инженерно-гео­логических изысканий о том, что на проектной отметке залегал моренный суглинок. При выемке котлована уро­вень грунтовых вод не был достигнут. Контрольные скважины с отбором образцов грунта, заложенные после аварии, а также данные расчистки откосов у торцов зда­ния подтверждают, что фундаменты здания основаны на слое моренных суглинков, обладающих высокими проч­ностными характеристиками. Результаты бурения под­тверждают чередование грунтовых напластований, а также в основном их достаточную толщину. Прочность фундаментных лент, исходя из поверочного расчета, да­же при полной проектной нагрузке сомнений не вызыва­ет. Количество арматуры, уложенной в фундаментные ленты, превышает необходимое по расчету. По визуальной оценке прочность бетона в фундаментах соотет­ствуе проектной.