Анализ причин обрушений отдельных силосов и си­лосных корпусов, а также деформаций на других подоб­ных объектах показывает, что основными причинами об­рушений и деформаций явились: грубые нарушения пра­вил производства работ по возведению железобетонных сооружений в скользящих формах; отступления от проек­тов в процессе строительства; недостаточная квалифика­ция и отсутствие опыта в строительстве элеваторов у технического персонала строек; слабый технический кон­троль со стороны заказчика за соблюдением правил про­изводства работ.
Анализ обрушений силосов и силосных корпусов по­казывает, что действительная работа их под нагрузкой недостаточно изучена: вопросы распределения усилий в стенках силосов, влияния температурных напряжений, величины напряжений в нижних зонах силосных корпу­сов от реакций грунта и ряда других факторов подлежат дополнительному теоретическому и экспериментальному изучению.

Анализ причин обрушений отдельных силосов и си­лосных корпусов, а также деформаций на других подоб­ных объектах показывает, что основными причинами об­рушений и деформаций явились: грубые нарушения пра­вил производства работ по возведению железобетонных сооружений в скользящих формах; отступления от проек­тов в процессе строительства; недостаточная квалифика­ция и отсутствие опыта в строительстве элеваторов у технического персонала строек; слабый технический кон­троль со стороны заказчика за соблюдением правил про­изводства работ.
Анализ обрушений силосов и силосных корпусов по­казывает, что действительная работа их под нагрузкой недостаточно изучена: вопросы распределения усилий в стенках силосов, влияния температурных напряжений, величины напряжений в нижних зонах силосных корпу­сов от реакций грунта и ряда других факторов подлежат дополнительному теоретическому и экспериментальному изучению.
В связи с происшедшими авариями проводятся науч­но-исследовательские работы по изучению работы желе­зобетонных конструкций силосных сооружений, возводи­мых в скользящей опалубке и из сборного железобето­на.
В целях повышения надежности силосных сооруже­ний было признано целесообразным пересмотреть в 1961—1964 гг. на основе изучения аварий и деформаций силосных корпусов и проведенных научно-исследователь­ских работ действующие Технические условия проекти­рования силосов для сыпучих тел с тем, чтобы шире внедрять в практику строительства силосных сооружений сборные предварительно напряженные конструкции.
В январе 1965 г. Госстрой СССР утвердил «Указания по проектированию силосов для сыпучих материалов», разработанные (взамен ТУ 124—56) институтами Гипро-нисельхозом и Ленинградским Промстройпроектом с участием ЦНИИ строительных конструкций и НИИ бе­тона и железобетона Госстроя СССР.
Основные отличия этих Указаний от «Технических условий проектирования силосов для сыпучих тел» (ТУ 124—56) сводятся к следующему: минимальная марка бетона для силосов монолитных и сборных при обычном армировании установлена М 200 вместо М 150 по ТУ 124—56, а для сборных силосов с предварительно напря­женной арматурой — не ниже марки М 300; ввиду осо­бенности бетонирования конструкций в скользящей опа­лубке введен коэффициент 0,75 к расчетным сопротивле­ниям бетона сжатию для стен силосов вместо коэффициента 0,85, применяемого при расчете монолит­ных вертикальных конструкций; в нижней зоне наруж­ных стен силосов введена двойная горизонтальная и вер­тикальная арматура взамен ранее применяемой одиноч­ной; минимальная толщина наружных стен круглых силосов принята 18 см вместо 16 (по ТУ 124—56); в це­лях снижения горизонтальных давлений на стены наруж­ных силосов рекомендовано выпускать сыпучие материалы из силосов через смежные «звездочки»; уточнены значения коэффициентов т и а; для бетона монолитных силосов должен применяться только портландцемент марки не ниже 400.
Ту 124—56 пересмотрены с учетом практики проек­тирования и строительства силосных сооружений за пос­ледние годы. Было обследовано более 60 зерновых эле­ваторов, построенных в 1952—1960 гг. Там, где арматура была поставлена по проекту, вертикальных трещин в стенках силосов не обнаружено. Это говорит о том, что количество горизонтальной арматуры, определенное с учетом коэффициента а = 2 к формуле Янсена, достаточ­но для восприятия растягивающих усилий в стенках си­лосов. Обследования показали также, что нет необходи­мости в усилении армирования внутренних стен и верх­ней зоны стен силосов. Достаточность коэффициента а = = 2 для горизонтальной арматуры круглых силосов под­тверждается также тем, что большое число элеваторов с круглыми силосами, построенных в тридцатых годах без учета повышающего коэффициента с расходом арма­туры 50—55 кг на 1 м3 бетона (например, в Ашхабаде, Семипалатинске, Алма-Ате и др.), до сих пор нормально эксплуатируется без ремонта. При этом силосный корпус в Ашхабаде выдержал землетрясение в 9 баллов.
В процессе пересмотра ТУ 124—56 был произведен анализ новых теоретических работ по определению дав­лений сыпучих тел в силосах. Этот анализ был произве­ден в связи с тем, что среди инженерной общественности высказывались мнения о том, что формулу Янсена, как не охватывающую в должной мере явлений, происходя­щих в процессе загрузки и выгрузки сыпучего материала из силоса, следует заменить другой, более совершенной.
Были рассмотрены \’(инж. А. М. Курочкиным) работы Соколовского, Гениева, Клейна, Платонова, Соловых, Рембер, Фрелих, Како и др., в которых применяются ме­тоды предельного равновесия и теории упругости; учиты­ваются движение сыпучего тела в силосе (Гениев), сни­жение напряжений в зоне выпуска (Како, Соловых); де­лаются попытки дать теоретическое обоснование повы­шению давлений при выпуске. Все указанные работы в значительной степени расширяют теоретическую базу вопроса о давлении сыпучих материалов на стенки сило­сов. Гениев вывел свои формулы исходя из применения дифференциальных уравнений предельного равновесия. Фрелих показал применение методов Буссинеска к решению некоторых вопросов теории давлений в силосах. Исследования Како, Соловых, Платонова намечают пути теоретического решения вопроса об увеличении горизон­тальных давлений при выпуске зерна. При этом выдви­гается мысль о том, что при выпуске сыпучего материала напряженное состояние в сыпучей массе в силосе харак­теризуется обратным соотношением между горизонталь­ным и вертикальным давлениями, когда горизонтальное давление больше вертикального. Како сделал попытку применить решение Ляме.