Район строительства клуба относится к семибалльной сейсмической зоне. Во время обрушения температура воздуха была 8,2 °С. погода безветренная. Каких-либо динамических воздействий перед обрушением покрытия не было.
В момент обрушения металлические фермы были за­гружены частично. Утеплитель был уложен частично (рис. 66). Подвесной потолок отсутствовал. По свиде­тельству очевидцев, обрушение длилось около 3 мин. Все конструкции покрытия пришли в негодность и не подле­жат дальнейшему использованию.
Строительство клуба было начато, в апреле 1971 г.; монтаж металлических ферм — в июле 1973 г. и закон­чен в сентябре этого же года, а укладка плит покрытия производилась с сентября 1973 г. по январь 1974 г.

Район строительства клуба относится к семибалльной сейсмической зоне. Во время обрушения температура воздуха была 8,2 °С. погода безветренная. Каких-либо динамических воздействий перед обрушением покрытия не было.
В момент обрушения металлические фермы были за­гружены частично. Утеплитель был уложен частично (рис. 66). Подвесной потолок отсутствовал. По свиде­тельству очевидцев, обрушение длилось около 3 мин. Все конструкции покрытия пришли в негодность и не подле­жат дальнейшему использованию.
Строительство клуба было начато, в апреле 1971 г.; монтаж металлических ферм — в июле 1973 г. и закон­чен в сентябре этого же года, а укладка плит покрытия производилась с сентября 1973 г. по январь 1974 г.
Горизонтальные связи по верхним и нижним поясам ферм запроектированы как растянутые при гибкости их около 400 и, следовательно, не могут воспринимать сжи­мающих усилий. По верхним поясам ферм роль распо­рок, передающих сжимающие усилия и включающие связи в работу, выполняют железобетонные плиты. По нижним поясам ферм такие распорки отсутствуют и, сле­довательно, жесткость нижнего пояса фермы недоста­точна.
Прогоны подвесного потолка рассматривать как рас­порки нельзя, так как гибкость их выше нормируемой для сжатых элементов связей (233 вместо 200).
Следует также отметить, что передача нагрузки от подвесного потолка с креплением прогонов между узла­ми ферм приводит к появлению изгибающих моментов в стержнях нижнего пояса ферм в ее плоскости.
На одном из чертежей проекта указано на необходи­мость приварить сборные части железобетонных плит к верхнему поясу ферм. Между тем, на деталях сварные швы не показаны. Не оговорена также необходимость приварить плиты к закладным деталям железобетонных монолитных поясов, расположенных по периметру камен­ных стен. Нормативные же документы требуют, чтобы плиты покрытий приваривались к фермам швами, ука­занными в проекте сразу после укладки плит. Отсутствие в проекте указаний о приварке железобетонных плит к монолитным железобетонным поясам и размеров свар­ных швов является серьезным упущением проекта. При выбранной системе связей устойчивость покрытия может быть обеспечена только при условии создания жесткого горизонтального диска из плит покрытия путем привар­ки их к фермам и поясам сварными швами размером 6…60 мм не менее чем по трем углам, устройством шпо­нок по боковым граням ребер плит, а также замоноли-чиванием швов между плитами бетоном марки 200 на мелком гравии.

66. Стальные фермы покрытия зрительного зала
а — геометрическая схема фермы; б — сечения элементов фермы и конструкция покрытия;  1 — железобетонные плиты  покрытия; 2 — керамзит; 4 — гидроизоляционный ковер; 5 — бетон марки М 200 на мелком гравии

После обрушения в целях выяснения причины аварии был произведен проверочный расчет фермы. Определены усилия в стержнях фермы на случай воздействия макси­мальных расчетных нагрузок на покрытие и нагрузок на момент обрушения. Произведена проверка прочности и устойчивости наиболее ответственных элементов фермы, а также прочность сварных .швов в узлах фермы.
Узловая нагрузка, приложенная к верхнему поясу фермы, равна 4,33 т вместо 3,8 т по проекту, что вызвало увеличение усилий в стержнях фермы от воздействия максимальных расчетных нагрузок на 10 %.
Наиболее нагруженным является первый от опоры раскос, работающий на сжатие. Этот раскос выполнен из одиночного уголка 100X8 мм и имеет напряжение 4292 МПа, что в 2,7 раза превышает расчетное для стали мар­ки СтЗ. Таким образом, даже при отсутствии снега и гидроизоляционного рулонного ковра фактические напря­жения значительно превышают расчетные.
Прочность некоторых сварных швов, выполненных в натуре, оказалась недостаточной. Напряжения в сварных швах при максимальной расчетной нагрузке превышают допустимые на 30 …60%.
Проверочный расчет показал также, что гибкость сжа­тых стержней значительно превышает допускаемые нор­мами проектирования стальных конструкций и составля­ет 200…240 при допускаемой 150.