Возможны следующие непосредственные причины аварии: обрушение фонарей пролета П — У из-за нару­шения неизменяемости конструкций в связи с отсутстви­ем вертикальных связей; к таким же последствиям мог­ло привести искривление элементов фонарей (аналогич­ные искривления обнаружены в сохранившейся части здания); разрушение стенки ригеля фонаря по оси 23 пролета П—К в коньковом узле из-за выполненного не по проекту защемления стенки (напряжение 330 МПа); разрушение закрепления крайней ноги фонаря к верти­кальной фасонке по оси 22 пролета П—К (напряжение 360 МПа); .разрушение заводского стыка ригеля фонаря пролета У — Я на оси 22, выполненного без заварки по­лок ригеля (напряжение 270 МПа), при этом полиостью отсутствовали вертикальные связи по фонарю; не исклю­чено обрушение из-за недостаточного опирания железо­бетонных плит покрытия.

Особенно много дефектов допускается при монтаже стропильных ферм. Заводы-изготовители иногда заменя­ют проектные сечения на меньшие, занижают размеры сварных швов, пропускают соединительные прокладки и даже целые элементы. Бывают случаи, когда элементы, запроектированные по одному стандарту, заменяются элементами по другим стандартам без учета разности геометрических и механических характеристик. Допус­каются зазоры между элементами и фасовками, дохо­дящими порой до 8…10 мм, а также большое число рас-центровок узлов сопряжений ферм.
Основными дефектами при монтаже ферм являются смещения узлов верхнего и нижнего поясов из плоскос­тей, доходящих иногда до 100…300 мм.

Конструкции стальных ферм из труб в целом возражений не вызыва­ют. Применение трубчатых сечений также возможно, а при определенных условиях рационально. Прикрепление врезанных труб к фасопкам предлагалось многими авто­рами, и это решение возможно, но мало изучено. Следу­ет, однако, учитывать, что в конце надреза легко могут оказаться подрезы, что может резко повысить концент­рацию напряжений и повести к трещине, тем более что корень надреза находится в области значительных де­формаций сплющивания трубы и к нему подходит вы­ступающая часть фасонки. Прикрепление трубы к фасон-ке и очертание фасонки неудачно, благодаря чему в фа-сонке появляются очень высокие напряжения — порядка 300 МПа. Напряжения существенно повышаются при неправильной приварке труб; смещение трубы на 1 см повышает напряжения до 350 МПа, а при наличии над­резов на кромках фасонки такие напряжения могут при­вести к трещинам.

В феврале 1974 г. произошло обрушение покрытия свинарника на 120 голов (рис. 64), состоявшего из двух блоков размером 18×78 м. Обрушение произошло во ртором блоке размером 18×36 м.
Здание свинарника одноэтажное с покрытием по ме­таллическим фермам из двух полуферм с затяжкой. По­крытие выполнено из сборных железобетонных ребри­стых плит с утеплителем из минеральной ваты и кровлей из асбестоцементных листов. Фундаменты сборные же­лезобетонные, типовые. Продольные стены из керамзито-бетонных панелей, торцовые стены из силикатного кир­пича.

В 1962 г. произошло обрушение металлических конст­рукций покрытий при их монтаже на строительстве сборочно-сварного цеха машиностроительного предприятия. В результате изучения проектно-технической документа­ции и состояния работ по монтажу конструкций, осмот­ра обрушившихся конструкций, проведения расчетов и испытаний материалов, а также опроса очевидцев ава­рии и непосредственных руководителей монтажных ра­бот было установлено следующее.

Остановимся несколько подробнее на вопросах про­ектирования стальных конструкций из трубчатых и дру­гих замкнутых профилей. Этими вопросами много зани­маются как научные (например, ЦНИИСК им. Кучерен­ко Госстроя СССР), так и проектные (ЦНИИПроект-стальконструкция Госстроя СССР и др.) организации.
По данным д-ра техн. наук В. А. Балдина (ЦНИИСК им. Кучеренко), применение экономичных профилей (тонкостенных, холодногнутых, замкнутых и др.) при­ведет к существенному снижению расхода металла в строительных конструкциях. С возрастанием прочности материалов на первый план выдвигаются вопросы общей и местной устойчивости, что вызывает для стержневых конструкций необходимость перехода на пространствен­ные жесткие сечения, такие как трубчатые, треугольные, коробчатые и другие замкнутые профили (рис. 52). Следует отметить, что трубчатые сечения наиболее рацио­нальны для строительных конструкций.

Установлено, что причиной аварии явилось разруше­ние стыковых соединений элементов нижнего пояса од­ной из ферм, вызвавшее обрушение остальных ферм. Со­гласно поверочному расчету болтового соединения ниж­него пояса поставленные болты не обеспечивают восприятия не только расчетных, но и фактических на день аварий нагрузок.
В данном случае имеют место прямые нарушения ука­заний типового проекта о необходимости расчета и кон­струирования болтового соединения.

Проверка прочности разорванного среднего нижнего узла подстропильной фермы Е в осях 36—38 показала:
по чертежу (рис. 40) КМ крепление раскоса рассчи­тано на усилие 1080 кН;
при разработке деталировочных чертежей КМД кон­струкция узла была изменена (рис. 40, б). Это измене­ние привело к уменьшению сварных швов и, следователь­но, прочности крепления раскоса до 40% расчетного;
завод металлоконструкций при изготовлении указан­ной подстропильной фермы допустил некачественное вы­полнение сварочного соединения указанного раскоса — уменьшенные размеры швов, непровары, поры, подре­зы. При этом несущая способность сварного соединения раскоса оказалась дополнительно сниженной ориентиро­вочно до 320 кН, что составляет уже около 30 % расчет­ного усилия по КМ;

В марте 1973 г. на строительстве блока цехов сварных машиностроительных конструкций завода литья и метал­лических конструкций произошло обрушение несущих конструкций на площади 2592 м2 в пределах одного тем­пературного блока длиной 72 м. Обрушились семь метал­лических ферм пролетом 36 м с фонарем длиной 48 м, шириной 12 м и высотой 4,8 м и сборными железобетон­ными предварительно напряженными плитами покрытия размерами 3×12 и 1,5X12 м. Одновременно обрушились подкрановые балки, связи и другие конструкции.

В феврале 1974 г. на строительстве клуба произошло обрушение металлических ферм покрытия зрительного зала размером в плане 24X39 м. Металлические фермы пролетом 24 м имели шаг 6 и 3 м (рис. 65). По металли­ческим фермам под верхним поясом были уложены железобетонные ребристые плиты размером 1,5X6 м при шаге ферм 6 м и многопустотные плиты при шаге 3 м в осях С — Т. В осях Л — Н и У— Ф ребристые плиты опираются одним концом на верхний пояс ферм, дру­гим — на монолитные железобетонные пояса в кирпич­ных стенах.