Акт освидетельствования оснований перед сооруже­нием фундаментов

Акт освидетельствования оснований перед сооруже­нием фундаментов подтверждает данные инженерно-гео­логических изысканий о том, что на проектной отметке залегал моренный суглинок. При выемке котлована уро­вень грунтовых вод не был достигнут. Контрольные скважины с отбором образцов грунта, заложенные после аварии, а также данные расчистки откосов у торцов зда­ния подтверждают, что фундаменты здания основаны на слое моренных суглинков, обладающих высокими проч­ностными характеристиками. Результаты бурения под­тверждают чередование грунтовых напластований, а также в основном их достаточную толщину. Прочность фундаментных лент, исходя из поверочного расчета, да­же при полной проектной нагрузке сомнений не вызыва­ет. Количество арматуры, уложенной в фундаментные ленты, превышает необходимое по расчету. По визуальной оценке прочность бетона в фундаментах соответ­ствует проектной.

Читать далее

Обрушение части здания жилого 5-этажного 8-секционного крупнопанельного дома

В 1975 г. на строительстве жилого 5-этажного 8-секционного крупнопанельного дома типовой серии 1-476А произошло обрушение части здания, ограниченной тем­пературными швами, в которой были смонтированы пять этажей. Монтаж здания выполнялся в зимних условиях. Конструктивная схема здания — внутренние поперечные стены толщиной 16 см с опирающимися на них через платформенные стыки многопустотными панелями (на­стилами) перекрытий высотой по проекту 22см. На уча­стке обрушения (рис. 12) разрушились все внутренние конструкции — несущие поперечные стены, продольные стены, перекрытия всех пяти этажей. Обрушившиеся кон­струкции образовали завал на высоту подвального эта­жа. Наружные стены были повреждены и находились в аварийном состоянии.

Читать далее

Основные дефекты силосов

Учитывая, что основные дефекты силосов, построен­ных за время 1950—1961 гг., объясняются низким каче­ством строительных работ, СН 302—65 предусмотрены требования по повышению надежности сооружений. Ми­нимальная марка бетона принята М 200, при этом учи­тывается особенность укладки бетона в скользящую опа­лубку, в связи с чем расчетное сопротивление бетона на сжатие умножается на коэффициент 0,75. Усилены го­ризонтальная и вертикальная арматуры нижней зоны стен наружных силосов, а толщина наружных стен сило­сов диаметром 6 м увеличена с 16 до 18 см.

Читать далее

Покрытия производственных и общественных зданий

К наиболее повторяемым авариям следует отнести обрушения металлических конструкций покрытий про­мышленных зданий, а также конвейерных галерей.
Наибольшее число обрушений металлических конст­рукций покрытий произошло в процессе их монтажа в основном из-за грубых отступлений от проектов, а так­же вследствие низкого качества изготовления и монтажа конструкций. Следует также отметить, что наибольшее число аварий произошло со стальными конструкциями зданий, ограждающие конструкции (покрытия и стены) которых выполнялись из сборного железобетона.

Читать далее

Учет дополнительных нагрузок

Проектировщики и научные работники считают целе­сообразным включение в нормативные документы по проектированию требований об учете дополнительной нагрузки от пыли. Называются даже значения этой на­грузки— не менее 10 Па. С этим нельзя согласиться. В современных условиях единственно правильным явля­ется устройство фильтров, исключающих выделение пы­ли, а также, как отмечалось выше, создание специаль­ной службы по контролю за эксплуатацией покрытий.

Читать далее

Непосредственные причины аварии

Возможны следующие непосредственные причины аварии: обрушение фонарей пролета П — У из-за нару­шения неизменяемости конструкций в связи с отсутстви­ем вертикальных связей; к таким же последствиям мог­ло привести искривление элементов фонарей (аналогич­ные искривления обнаружены в сохранившейся части здания); разрушение стенки ригеля фонаря по оси 23 пролета П—К в коньковом узле из-за выполненного не по проекту защемления стенки (напряжение 330 МПа); разрушение закрепления крайней ноги фонаря к верти­кальной фасонке по оси 22 пролета П—К (напряжение 360 МПа); .разрушение заводского стыка ригеля фонаря пролета У — Я на оси 22, выполненного без заварки по­лок ригеля (напряжение 270 МПа), при этом полиостью отсутствовали вертикальные связи по фонарю; не исклю­чено обрушение из-за недостаточного опирания железо­бетонных плит покрытия.

Читать далее

Определение условий хрупкого излома строительных сталей при низких температурах

Определение условий хрупкого излома строительных сталей при низких температурах являлось одной из тем комплексной научно-исследовательской проблемы «Со­вершенствование методов расчета строительных конст­рукций и оснований сооружений с целью более полного использования свойств материалов и создания основных условий для проектирования более эффективных конст­рукций и оснований сооружений», разработанной в рам­ках стран — членов Совета Экономической Взаимопомо­щи (СЭВ)
Результаты исследований, проведенных ЦНИИСК им. Кучеренко, показывают, что наиболее эффективным способом повышения стойкости строительной стали про­тив хрупкого разрушения при пониженных температурах является термическая обработка.
Это преимущество термически обработанной стали подтверждается не только стандартными испытаниями ударных образцов, но, что более важно, и при испытани­ях по методикам, воспроизводящим с большей полнотой реальные условия нагружения металлоконструкций в эксплуатации.

Читать далее

Осмотр конструкций обрушившейся и сохранив­шейся части галереи

При осмотре конструкций обрушившейся и сохранив­шейся части галереи установлено:
все стальные конструкции пролетного строения в осях 28—29 в связи с обрушением сильно деформирова­лись, имеют многочисленные разрывы в элементах кон­струкций и в соединительных косынках и не подлежат восстановлению. Другие конструкции этого пролетного строения (железобетонные, асбестоцементные, деревян­ные и др.) полностью разрушены. Верхние пояса глав­ных ферм разорваны у одной фермы в двух, а у другой в трех местах; нижние пояса разорваны у одной фермы в трех, а у другой в четырех местах. Эти разрывы имеют структуру хрупкого разрушения. Разрывов монтажных швов не обнаружено;

Читать далее

Неудовлетворительное проектное ре­шение узла соединения коробчатой балки

В результате расследования причин обрушения ус­тановлено, что переходные мостики разрушились под действием нагрузок, которые были значительно меньше, чем расчетные нагрузки, требуемые строительными нор­мами. Под воздействием нагрузок, действующих по оценке экспертов в момент обрушения, мог разрушиться любой из узлов соединения подвесок с коробчатыми балками мостиков. Узлы соединений коробчатых балок со стержнями подвесок мостиков на уровне 3-го и 4-го этажей не отвечали требованиям строительных норм.
Таким образом, неудовлетворительное проектное ре­шение узла соединения коробчатой балки с подвеской и изменение этого решения в натуре, что вдвое увели­чило нагрузку на узлы соединения балок с подвесками для мостика 4-го этажа, способствовали разрушению конструкции.

Читать далее

Обрушение зимой 1978 г. моста длиной 382,56

Обрушившийся зимой 1978 г. мост длиной 382,56 м имел семь пролетов по схеме 42,4 + 43,2 + 43,4+63,38 + + 84,3+63,38 + 42,5, перекрытых железобетонными и стальными пролетными строениями, опирающимися на бетонные опоры, фундаментом для которых служат за­бивные железобетонные сваи (рис. 102). Железобетонные пролетные строения длиной 43,2 м, состоящие из пяти балок, и неразрезное стальное пролетное строение 63,38+84,30 + 63,38 выполнены по типовым проектам.

Читать далее