Неудовлетворительное проектное ре­шение узла соединения коробчатой балки

В результате расследования причин обрушения ус­тановлено, что переходные мостики разрушились под действием нагрузок, которые были значительно меньше, чем расчетные нагрузки, требуемые строительными нор­мами. Под воздействием нагрузок, действующих по оценке экспертов в момент обрушения, мог разрушиться любой из узлов соединения подвесок с коробчатыми балками мостиков. Узлы соединений коробчатых балок со стержнями подвесок мостиков на уровне 3-го и 4-го этажей не отвечали требованиям строительных норм.
Таким образом, неудовлетворительное проектное ре­шение узла соединения коробчатой балки с подвеской и изменение этого решения в натуре, что вдвое увели­чило нагрузку на узлы соединения балок с подвесками для мостика 4-го этажа, способствовали разрушению конструкции.

Читать далее

Обрушение зимой 1978 г. моста длиной 382,56

Обрушившийся зимой 1978 г. мост длиной 382,56 м имел семь пролетов по схеме 42,4 + 43,2 + 43,4+63,38 + + 84,3+63,38 + 42,5, перекрытых железобетонными и стальными пролетными строениями, опирающимися на бетонные опоры, фундаментом для которых служат за­бивные железобетонные сваи (рис. 102). Железобетонные пролетные строения длиной 43,2 м, состоящие из пяти балок, и неразрезное стальное пролетное строение 63,38+84,30 + 63,38 выполнены по типовым проектам.

Читать далее

Проверка причин аварии

При проверке причин аварии было установлено, что завод, изготовлявший сборные железобетонные изделия, самовольно изменил типовой чертеж железобетонных плит в части крепления закладных уголков, что, как показала проверка, снизило прочность соединения плит между собой в 3 раза. Известны и другие отступления от требований проеков, допускаемые заводами железо­бетонных изделий. Поэтому были приняты меры по уси­лению контроля за работой заводов с тем, чтобы не до­пускать внесения изменений в типовые чертежи изделий без согласования с авторами проектов.

Выводы о причинах обрушения

Анализируя все перечисленные факты состояния зда­ния, можно сделать следующие выводы о причинах обрушения. В период оттаивания обрушению предшество­вала оттепель, растворные швы в платформенных стыках оттаяли, что вызвало значительную деформацию. В ряде мест наблюдалось выдавливание раствора из швов. Раз­личная толщина швов по длине вследствие различных высот сечений настилов в опорном узле обусловила пере­распределение вертикальной нагрузки в стыках. В ре­зультате значительная доля нагрузки пришлась на наи­более высокие опорные участки настилов перекрытий, что привело к их локальному разрушению. Отсутствие заделки бетоном открытых каналов в настилах усугуби­ло процесс их разрушения.

Обрушение монолитного железобетонного силоса, полностью загру­женного пластифицированным цементом

В 1954 г. на цементном заводе произошло обрушение монолитного железобетонного силоса, полностью загру­женного пластифицированным цементом в количестве 2600т.
Силосный корпус (рис. 24), состоящий из 12 цилин­дрических силосов, был построен по типовому проекту, разработанному в 1950 г. Проектом предусматривалось возведение цементных силосов из двух групп по 6 сило-сов в каждой группе. Высота силоса от днища до верха 26,7 м; внутренний диаметр 9,5 м; толщина стенки 18 см; бетон марки М 140. Армирование стенок силоса запро­ектировано из двойной гладкой арматуры в виде отдель­ных стержней с крюками.

Основные дефекты при монтаже ферм

Особенно много дефектов допускается при монтаже стропильных ферм. Заводы-изготовители иногда заменя­ют проектные сечения на меньшие, занижают размеры сварных швов, пропускают соединительные прокладки и даже целые элементы. Бывают случаи, когда элементы, запроектированные по одному стандарту, заменяются элементами по другим стандартам без учета разности геометрических и механических характеристик. Допус­каются зазоры между элементами и фасовками, дохо­дящими порой до 8…10 мм, а также большое число рас-центровок узлов сопряжений ферм.
Основными дефектами при монтаже ферм являются смещения узлов верхнего и нижнего поясов из плоскос­тей, доходящих иногда до 100…300 мм.

Конструкции стальных ферм из труб

Конструкции стальных ферм из труб в целом возражений не вызыва­ют. Применение трубчатых сечений также возможно, а при определенных условиях рационально. Прикрепление врезанных труб к фасопкам предлагалось многими авто­рами, и это решение возможно, но мало изучено. Следу­ет, однако, учитывать, что в конце надреза легко могут оказаться подрезы, что может резко повысить концент­рацию напряжений и повести к трещине, тем более что корень надреза находится в области значительных де­формаций сплющивания трубы и к нему подходит вы­ступающая часть фасонки. Прикрепление трубы к фасон-ке и очертание фасонки неудачно, благодаря чему в фа-сонке появляются очень высокие напряжения — порядка 300 МПа. Напряжения существенно повышаются при неправильной приварке труб; смещение трубы на 1 см повышает напряжения до 350 МПа, а при наличии над­резов на кромках фасонки таие напряжения могут при­вести к трещинам.

Обрушение покрытия свинарника на 120 голов

В феврале 1974 г. произошло обрушение покрытия свинарника на 120 голов (рис. 64), состоявшего из двух блоков размером 18×78 м. Обрушение произошло во ртором блоке размером 18×36 м.
Здание свинарника одноэтажное с покрытием по ме­таллическим фермам из двух полуферм с затяжкой. По­крытие выполнено из сборных железобетонных ребри­стых плит с утеплителем из минеральной ваты и кровлей из асбестоцементных листов. Фундаменты сборные же­лезобетонные, типовые. Продольные стены из керамзито-бетонных панелей, торцовые стены из силикатного кир­пича.

Рекомендации по выбору и применению сталей для конструкций, работающих в условиях низких температур

Основываясь на общей классификации конструкций по режимам работы и их ответственности, данной в СНиП, все конструкции, предназначенные для эксплуа­тации при температурах —40… — 65 °С, разбиты на пять классов по тяжести режима работы и степени ответст­венности, как это и сделано в Рекомендациях по выбору и применению сталей для конструкций, работающих в условиях низких температур.

Читать далее

Результаты химического анализа

Результаты химического анализа показали:
сталь уголков верхнего пояса по содержанию угле­рода, марганца, серы, фосфора и кремния соответствует марки стали СтЗкп;
сталь уголков нижнего пояса по содержанию углерода (0,23…0,25 %) и серы (0,06%)\’ отвечает требованиям действовавшим в то время ГОСТ 380—50 и ГОСТ 380—57 для стали марки СтЗ кипящей, поставлявшейся для несварных конструкций, и не отвечает требованиям, предъявляемым к стали, поставляемой для сварных кон­струкций, согласно которым содержание углерода не должно превышать 0,22 % и содержание серы—0,055 %.

Читать далее